摘 要:蠕變系數(shù)A 作為評價(jià)隔熱型材復(fù)合穩(wěn)定性的指標(biāo)具有重要意義,通過縱向剪切試驗(yàn)研 究了穿條式隔熱型材蠕變系數(shù)的影響因素及應(yīng)用。結(jié)果表明:蠕變系數(shù)A 與縱向剪切特征值TC 和縱向剪切標(biāo)準(zhǔn)差ST 高度相關(guān),而與隔熱條截面高度h無關(guān)。蠕變系數(shù)A 不應(yīng)單獨(dú)使用,需要聯(lián) 合TC 和ST 才能更有效地對隔熱型材的復(fù)合穩(wěn)定性作出評價(jià)?，F(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)中蠕變系數(shù)A 的合 格值空缺,需要大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)來支持后續(xù)的修訂工作。
關(guān)鍵詞:隔熱型材;穿條式;蠕變系數(shù);影響因素
中圖分類號:TU55 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號:1001-4012(2021)10-0023-04
隔熱型材[1]是以隔熱材料連接鋁合金型材而制 成的具有隔熱功能的復(fù)合型材,因此其復(fù)合性能(如 縱向剪切特征值TC、橫向拉伸特征值QC 和蠕變系 數(shù)A 等)是影響產(chǎn)品質(zhì)量的重要因素,也是各生產(chǎn) 企業(yè)關(guān)注的性能指標(biāo)。隔熱型材按復(fù)合方式分為穿 條式和澆注式,分別使用聚酰胺型材(即隔熱條)[2] 和聚氨酯隔熱膠[3]作為隔熱材料。
蠕變系數(shù) A [1,4]反映了隔熱型材經(jīng)過80 ℃/ 1000h持久載荷縱向剪切試驗(yàn)后,其高溫縱向抗剪 特征值,其數(shù)值越接近1代表隔熱型材的穩(wěn)定性越 好。高溫縱向抗剪特征值是隔熱型材復(fù)合性能中最 具代表性的指標(biāo)[5],按照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)的要求,其值 不小于24N·mm-1。
筆者通過縱向剪切試驗(yàn)研究了穿條式隔熱型材 蠕變系數(shù)的影響因素及應(yīng)用,以期能有效地提升國 內(nèi)隔熱型材企業(yè)的產(chǎn)品質(zhì)量。
1 試驗(yàn)方法
該次試驗(yàn)中材料均為穿條式隔熱型材。按 GB/T5237.6-2017《鋁合金建筑型材 第6部分:隔 熱型材》表13中的取樣規(guī)定,每批抽取2根隔熱型材,在每根型材的中部和兩端各切取5個(gè)試樣,試樣 長度為 (100±2)mm。將 試 樣 分 成 3 份 (每 份 10個(gè)),第1、2份試樣分別進(jìn)行室溫、高溫縱向剪切 試驗(yàn),第3份試樣放入高溫持久載荷縱向剪切試驗(yàn) 機(jī)中進(jìn)行80℃/1000h持久試驗(yàn),待試驗(yàn)結(jié)束后取 出并對其進(jìn)行高溫縱向剪切試驗(yàn),最后計(jì)算出蠕變 系數(shù)A。
1.1 穿條式隔熱型材縱向抗剪特征值
第1份試樣按GB/T28289-2012《鋁合金隔熱 型材復(fù)合性能試驗(yàn)方法》中3.1款的步驟,在溫度 (23±2)℃的條件下進(jìn)行縱向剪切試驗(yàn),得到試樣 單位長度上承受的最大剪切力T,并計(jì)算出10個(gè)試 樣的平均值T??、標(biāo)準(zhǔn)差ST,再由下式計(jì)算出縱向剪 切特征值TC:
第1份試樣的縱向抗剪特征值TC 記為TR C。 第2份試樣的試驗(yàn)步驟與第1份相同,試驗(yàn)溫度為 (80±2)℃,所得高溫縱向抗剪特征值記為TN C,并 在接下來的高溫持久載荷縱向剪切試驗(yàn)中用于確定 持久載荷的大小。
1.2 高溫持久載荷縱向剪切試驗(yàn)
第3份試樣按 GB/T28289-2012中3.6款的 步驟進(jìn)行高溫持久載荷縱向剪切試驗(yàn),試驗(yàn)條件為 (80±2)℃/1000h。試樣的夾持懸掛應(yīng)符合 GB/ T28289—2012中3.6.5款的技術(shù)要求,持久載荷p 按下式計(jì)算[4]:
式中:p 為試驗(yàn)加載的載荷;L 為試樣名義長度(該 次試驗(yàn)中的名義長度L 均為100mm)。
1.3 蠕變系數(shù)A 的測定
第3份試樣完成高溫持久載荷縱向剪切試驗(yàn) 后,按標(biāo)準(zhǔn)步驟進(jìn)行狀態(tài)調(diào)節(jié),隨后進(jìn)行高溫縱向 剪切試驗(yàn)得到特征值 TM C 。按 下 式 計(jì) 算 蠕 變 系 數(shù)A。
2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)及分析
聚酰胺型材根據(jù)截面結(jié)構(gòu)分為I型和非I型兩 類[2],如圖1所示,其中h為聚酰胺型材截面高度。
該次試驗(yàn)主要研究I型截面高度h 分別為 14.8、20、24mm 的隔熱型材試樣。試驗(yàn)結(jié)果詳見 表1。
2.1 特征值TC 和標(biāo)準(zhǔn)差ST
任何產(chǎn)品的生產(chǎn)都涉及一系列質(zhì)量控制,就穿 條式隔熱型材而言,其質(zhì)量控制主要包括:在系統(tǒng)設(shè) 計(jì)階段對鋁型材槽口和聚酰胺型材頭部的標(biāo)準(zhǔn)化設(shè) 計(jì);材料選擇階段使用尺寸精良、力學(xué)性能良好的材 料;加工階段對開齒和滾壓這兩道關(guān)鍵工序的控 制[6]。GB/T5237.6-2017以一系列參數(shù)指標(biāo)評價(jià) 產(chǎn)品質(zhì)量好壞,諸如力學(xué)性能、抗老化性能及復(fù)合 性能。
在設(shè)計(jì)合理、選材合格的基礎(chǔ)上,復(fù)合質(zhì)量的關(guān) 鍵在加工階段,包括開齒、穿條和滾壓。研究結(jié)果表 明開齒狀況直接影響隔熱型材縱向剪切性能[7]:① 齒峰寬度越小、齒深越大,則(室溫、高溫)縱向剪切 的標(biāo)準(zhǔn)差ST 越小、特征值TC 越大;②齒峰寬度越 小、齒深越大,室溫與高溫縱向剪切特征值的偏差 ΔTC 越小。
造成這個(gè)結(jié)果的原因可理解為:齒峰寬度越小、 齒深越大意味著齒越尖銳,則在相同的滾壓力作用 下嵌入隔熱條越深,兩者的結(jié)合更牢固,最終反映為 復(fù)合性能更好,抗剪特征值更大。需要注意以上結(jié) 論成立的前提是除開齒狀況外,隔熱型材的其他狀 況一致(如鋁型材和隔熱條的尺寸、材料、滾壓工藝 相同等),即ST 越小并不必然意味著TC 越大、ΔTC 越小。
從式(1)的數(shù)學(xué)關(guān)系可知,T?? 和ST 同向增減都 能得到相同的TC。例如:①良好的開齒狀況和足夠 大的滾壓力能得到較大的T??,若滾壓力波動(dòng)大會(huì)導(dǎo) 致較大的ST(簡稱大T?? 大ST);②開齒狀況不佳或 滾壓力不足導(dǎo)致較小的T??,但滾壓力波動(dòng)小使得ST 亦較小(簡稱小T?? 小ST)。第1種情況能得到大 TC 或小TC,取決于T?? 是否大到足以消弭ST 的影 響,而第2種情況只能得到小TC。至于大T?? 小ST 和小T?? 大ST 的結(jié)論就很明晰了。
2.2 特征值偏差ΔTC 和蠕變系數(shù)A
隔熱型材穿條和滾壓的過程中,鋁型材齒條和 隔熱條擠壓復(fù)合產(chǎn)生應(yīng)力,高溫時(shí)應(yīng)力釋放導(dǎo)致復(fù) 合性能變差,因此高溫縱向抗剪特征值往往小于室 溫縱向抗剪特征值[5],兩者的偏差ΔTC 可以反映出 隔熱型材復(fù)合性能的高溫穩(wěn)定性。蠕變試驗(yàn)的本質(zhì) 是通過高溫、加載共同時(shí)效來反映復(fù)合性能的穩(wěn)定 性。蠕變系數(shù)A 是TN C 和TM C 的比值,理想狀態(tài)下 值為1,用ΔA 來表征A 與1的偏離。
采用定性半定量的方法來分析表1的試驗(yàn)數(shù)據(jù) 結(jié)果,以 TC=40N·mm-1、ST =3.00N·mm-1、 T??=50N·mm-1、ΔTC=20%,ΔA=±15%作為數(shù) 值大、小的界定,分析結(jié)果見表2。
表2以TC=40N·mm-1為界劃分為兩組。第 I組TC≤40N·mm-1,數(shù)據(jù)表明小T?? 小ST、大T?? 大 ST、小T?? 大ST 均能得到小TC,呈現(xiàn)出大ΔTC 對應(yīng) 小 ΔA,小 ΔTC 對 應(yīng) 大 ΔA;第 II 組 TC > 40N·mm-1,數(shù)據(jù)呈現(xiàn)出在大TC 下,大 ΔTC 對應(yīng)大ΔA,小ΔTC 對應(yīng)小 ΔA。隔熱條的截面高度h 與上述參數(shù)無明顯關(guān)聯(lián)。
2.3 討論
第II組中試驗(yàn)編號為2、3、6、8的T?? 和ST 較 大,仍得到較大的TC,可以認(rèn)為型材的開齒狀況良 好,滾壓力足夠但波動(dòng)較大,在高溫、加載、時(shí)效、應(yīng)力釋放等作用下波動(dòng)被放大,型材的復(fù)合穩(wěn)定性下 降較多導(dǎo)致ΔTC 和ΔA 均較大;5號試驗(yàn)的結(jié)論看 似反常,但考慮到其T?? 和ST 均遠(yuǎn)大于同組的其他 試樣,可以理解為優(yōu)良的開齒狀況和更大滾壓力共 同作用能夠很好地覆蓋高溫、加載、時(shí)效、應(yīng)力釋放 等影響,從而使復(fù)合穩(wěn)定性下降較少;9號試驗(yàn)的 ΔTC 和ΔA 均較小是得益于較小的ST,即波動(dòng)引起 的復(fù)合穩(wěn)定性下降不嚴(yán)重。事實(shí)上,9號試驗(yàn)呈現(xiàn) 的參數(shù)關(guān)系是最理想的隔熱型材模型。
第I組的TC 較小,說明開齒狀況、滾壓力大小 和波動(dòng)的綜合效果不佳,最終必然影響復(fù)合穩(wěn)定性。 4號試驗(yàn)的ST 遠(yuǎn)大于1、7號試驗(yàn)的,長期來說應(yīng)該 更不穩(wěn)定,ΔTC 和ΔA 的不一致很可能與應(yīng)力釋放 的時(shí)效有關(guān),但這一猜測需要更多試驗(yàn)數(shù)據(jù)來證實(shí)。 蠕變試驗(yàn)更像加強(qiáng)版的高溫縱向剪切試驗(yàn),除了高 溫還加入了載荷與時(shí)間,更嚴(yán)苛地測試隔熱型材復(fù) 合性能的穩(wěn)定性。
蠕變系數(shù)A 的意義在于衡量隔熱型材復(fù)合性 能在經(jīng)歷高溫、加載時(shí)效后的穩(wěn)定性,國家標(biāo)準(zhǔn)中加 入這項(xiàng)指標(biāo),對豐富產(chǎn)品的評價(jià)維度有積極意義。 但這項(xiàng)指標(biāo)應(yīng)與其他指標(biāo)(特別是TC 和ST)綜合 使用,才能使評價(jià)結(jié)果更有效。
3 結(jié)論
(1)蠕變系數(shù)A 作為評價(jià)復(fù)合穩(wěn)定性的指標(biāo), 與隔熱條截面高度h 無明顯關(guān)聯(lián),但與縱向剪切試 驗(yàn)的指標(biāo)關(guān)系密切。
(2)由于隔熱型材的開齒狀況、滾壓力與波動(dòng) 直接影響縱向剪切特征值TC 和縱向剪切標(biāo)準(zhǔn)差 ST 的大小,可以推斷其亦是影響蠕變系數(shù)A 的重 要因素。蠕變系數(shù)A 不應(yīng)單獨(dú)使用,至少需要聯(lián)合 TC 和ST 才能更有效地對隔熱型材的復(fù)合穩(wěn)定性 作出評價(jià)。高溫縱向抗剪特征值仍然是最便捷的評 價(jià)指標(biāo)。
(3)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)中蠕變系數(shù)A 的合格值空 缺,后續(xù)的修訂完善工作需要大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)支持。
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