摘 要:某球閥與閥桿鉸接旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)處發(fā)生明顯變形,導(dǎo)致該處表面的火焰噴涂涂層發(fā)生大面 積脫落。采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、掃描電鏡及能譜分析等方法對(duì)涂層脫落的原因進(jìn)行分析, 結(jié)果表明:閥桿通過(guò)鉸接帶動(dòng)球閥旋轉(zhuǎn),球閥在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中進(jìn)行高頻次、周期性的運(yùn)動(dòng),交變應(yīng)力導(dǎo) 致球閥基體發(fā)生蠕變變形,變形后的基體使脆性的火焰噴涂涂層碎裂及大面積脫落。

關(guān)鍵詞:球閥;閥桿;扭轉(zhuǎn)力;疲勞應(yīng)力;火焰噴涂

中圖分類(lèi)號(hào):TB31;TG115.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1001-4012(2023)06-0055-04

電力行業(yè)用球形閥門(mén)對(duì)管道內(nèi)介質(zhì)的流量控 制、開(kāi)啟和閉合起到至關(guān)重要的作用,可以實(shí)現(xiàn)介質(zhì) 的流通和截止[1]。在機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中,球閥和閥座 長(zhǎng)期密封旋轉(zhuǎn),導(dǎo)致二者間存在長(zhǎng)時(shí)、高頻的滑動(dòng)摩 擦作用,并發(fā)生減薄、磨損、變形等現(xiàn)象,嚴(yán)重影響球 閥對(duì)介質(zhì)的調(diào)節(jié)控制[2]。球閥外表面和閥座內(nèi)表面 的硬質(zhì)涂層表面改性至關(guān)重要,火焰噴涂方式是通 過(guò)機(jī)械結(jié)合作用,最大限度地提升表面的硬度和耐 磨性[3]。某火電廠(chǎng)球閥與閥桿旋轉(zhuǎn)鉸接處發(fā)生變形 和涂層脫落,該球閥基體材料為12Cr1MoV 低合金 鋼。球閥直徑為43mm,圓形孔直徑為22mm,矩 形鉸接處尺寸為25mm×17mm(長(zhǎng)度×寬度),火 焰噴涂涂層材料為 NiCr-Cr3C2。

筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)涂層脫落的原 因進(jìn)行分析,以防止該類(lèi)事故再次發(fā)生。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

閥桿通過(guò)矩形鉸接與球閥形成聯(lián)動(dòng),帶動(dòng)球閥 在環(huán)形閥墊上旋轉(zhuǎn)[4]。高頻率、長(zhǎng)時(shí)間的鉸接和旋 轉(zhuǎn)導(dǎo)致閥桿和球閥接觸處均發(fā)生較明顯的變形,閥 桿矩形端頭發(fā)生嚴(yán)重磨損,球閥矩形凹槽內(nèi)部產(chǎn)生 嚴(yán)重?cái)D壓凹坑。同時(shí),鉸接處覆蓋于球閥表層的硬 質(zhì)涂層發(fā)生碎裂和脫落現(xiàn)象。涂層脫落的球閥、閥桿和閥墊宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知:球閥 表面涂層發(fā)生較嚴(yán)重的碎裂現(xiàn)象,碎裂區(qū)域主要集 中在矩形凹槽長(zhǎng)邊附近。凹槽內(nèi)部與閥桿鉸接處發(fā) 生嚴(yán)重變形。碎裂的涂層尖角較為鮮明,呈崩斷脆 性開(kāi)裂形貌。同時(shí),由于矩形凹槽內(nèi)不存在因變形 而碎裂的涂層,可確認(rèn)該球閥的加工工藝為先進(jìn)行 火焰噴涂,再進(jìn)行矩形槽機(jī)械加工[5]。

1.2 化學(xué)成分分析

采用直讀光譜儀對(duì)球閥基體進(jìn)行化學(xué)成分分 析,結(jié)果如表1所示,由表1可知:球閥基體的化學(xué) 成分符合GB/T3077—2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》的要求。

1.3 掃描電鏡(SEM)分析

將球閥置于掃描電鏡下觀察,結(jié)果如圖2所示。 圖2a)為閥桿和球閥的鉸接處,閥桿高頻次旋轉(zhuǎn)作 用導(dǎo)致該處形成尖角狀凹坑[6],旋轉(zhuǎn)形成的應(yīng)力導(dǎo) 致基體發(fā)生明顯組織畸變和表層氧化層碎裂;圖 2b)為旋轉(zhuǎn)力輸入的應(yīng)力點(diǎn)區(qū)域,應(yīng)力輸入點(diǎn)附近 涂層已全部發(fā)生脫落,存在較明顯的發(fā)散條紋,條紋 間夾角約為30°,是應(yīng)力以點(diǎn)的形式輸入基材并在 基體內(nèi)擴(kuò)散的典型形貌,應(yīng)力在接觸點(diǎn)處已經(jīng)發(fā)散 狀擴(kuò)散至基體內(nèi)部[7];圖2c)為閥桿與球閥旋轉(zhuǎn)鉸 接處的形貌,由于閥桿的旋轉(zhuǎn)作用,閥桿逐漸與球閥 間形成間隙,隨著間隙的增大,接續(xù)的高頻次旋轉(zhuǎn)會(huì) 使二者間產(chǎn)生位移,從而使球閥邊緣產(chǎn)生明顯的金 屬流變和劃傷形貌;圖2d)為凹槽邊緣的殘留涂層 形貌,該殘留涂層為先進(jìn)行火焰噴涂,后機(jī)械加工凹 槽所致,在邊緣處形成沒(méi)有支撐且極易脫落的棱狀涂層[8];火焰噴涂涂層沿著發(fā)散狀應(yīng)力擴(kuò)散方向開(kāi) 裂,涂層與基體發(fā)生剝離,應(yīng)力擴(kuò)展使涂層發(fā)生顯著 脆性開(kāi)裂[見(jiàn)圖2e)],裂紋擴(kuò)展方向的反向延長(zhǎng)線(xiàn) 焦點(diǎn)即為應(yīng)力輸入點(diǎn)[9];涂層和基體間存在較明顯 圖2 涂層脫落球閥的SEM 形貌 的未熔合,是火焰噴涂機(jī)械結(jié)合的典型特征[見(jiàn)圖 2f)];涂層在循環(huán)疲勞應(yīng)力的作用下,發(fā)生波紋狀剝 離,在基體表層有部分涂層殘留[見(jiàn)圖2g),2h)],同 時(shí),在涂層完全脫落區(qū)域,能夠觀察到顆粒狀的層間 球狀脆化相;碎裂涂層的斷口呈明顯的解理特征[見(jiàn) 圖2i)],內(nèi)部尖角狀組織明顯,為高溫運(yùn)行狀態(tài)下的 表層析出,是涂層脆性開(kāi)裂的典型形貌[10];運(yùn)行后 球閥基體和涂層間析出球狀碳化物,碳化物密集分 布于基材表層,觀察到的碳化物最大直徑約為10 μm,平均直徑約為6.2μm,析出相平均間距約為 18.7μm,與涂層厚度接近,阻隔了涂層和基體間的結(jié)合力[見(jiàn)圖2j)]。

1.4 能譜分析

對(duì)球閥表面原始涂層區(qū)域、開(kāi)裂涂層區(qū)域和脫 落后的基材區(qū)域分別進(jìn)行能譜分析,結(jié)果如圖3所 示,涂層表層中 Ni元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%,Cr元 素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25%~40%,Fe元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù) 為0~5%,碎裂涂層中間區(qū)域的成分與完整涂層表 層基本一致,為高強(qiáng)度且耐腐蝕的高鉻鎳涂層[11]。 球閥基材中 Ni的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0~2%,Cr元素的質(zhì) 量分?jǐn)?shù) 為 10% ~15% ,Fe元 素 的 質(zhì) 量 分 數(shù) 為 20%~30%,說(shuō)明球閥基材中基本不含 Ni元素,為 鐵基材料。

涂層與基材的化學(xué)成分差別較大,表明該火焰 噴涂涂層與球閥基材之間基本沒(méi)有元素遷移,即沒(méi) 有與基材發(fā)生液態(tài)金屬互相滲透,屬于機(jī)械結(jié)合而 非冶金結(jié)合[12]。涂層和基材間析出的球狀析出成 分為Fe元素和 C元素,為高溫運(yùn)行狀態(tài)下析出的 層間碳化物[13]。

由此可見(jiàn),基材材料為Ni元素含量較低的非奧 氏體不銹鋼,火焰噴涂涂層為Cr、Ni元素含量較高 的硬質(zhì)合金,該合金具有較大脆性。閥桿高頻次的 運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致球閥在應(yīng)力作用下出現(xiàn)開(kāi)裂和剝離[14]。

2 綜合分析

綜合上 述 分 析 可 得,球 閥 基 材 為 低 合 金 鋼 12Cr1MoV,火焰噴涂涂層為高 Cr、Ni元素含量的 NiCr-Cr3C2 硬質(zhì)合金[15]。同時(shí),二者為機(jī)械結(jié)合狀 態(tài),涂層和基材屬于2個(gè)獨(dú)立部分,并沒(méi)有基材金屬 和涂層金屬互熔過(guò)程導(dǎo)致的元素流動(dòng)現(xiàn)象,因此二 者結(jié)合強(qiáng)度也相較于冶金結(jié)合存在很大差距[16]。

該球閥在機(jī)械加工前進(jìn)行了整球火焰噴涂,噴 涂完成后進(jìn)行矩形槽加工。根據(jù) GB/T3077— 2015,基材12Cr1MoV鋼的硬度不大于179HBW, 抗變形能力較低。在閥桿高頻次往復(fù)運(yùn)動(dòng)的交變應(yīng) 力作用下,閥桿與球閥鉸接面產(chǎn)生循環(huán)應(yīng)力,因此球 閥矩形槽內(nèi)發(fā)生明顯變形[17-18]。在交變應(yīng)力的循 環(huán)作用下,表面涂層形成疲勞源,并失穩(wěn)擴(kuò)展,為球 閥表面涂層碎裂的直接原因[18]。

NiCr-Cr3C2 涂層屬于脆性金屬基陶瓷涂層,為 金屬基陶瓷復(fù)合材料,其經(jīng)熱噴涂與基體機(jī)械結(jié)合, 機(jī)械結(jié)合強(qiáng)度約為90MPa,與等離子噴焊和激光熔 覆等冶金結(jié)合形式的表面改性強(qiáng)度相差較大[19]。 經(jīng)交變應(yīng)力作用后,涂層容易發(fā)生剝離、脫落等現(xiàn) 象[20-21]。同時(shí),球閥在約480℃的高溫水環(huán)境中運(yùn) 行,12Cr1MoV鋼基材與 NiCr-Cr3C2 涂層間析出以 M23C6 和 M7C3 為主的含碳球狀相,導(dǎo)致基材和涂 層間結(jié)合不緊密,加劇了剝離效應(yīng)[22]。

3 結(jié)語(yǔ)

(1)建議對(duì)球閥先進(jìn)行凹槽的機(jī)械加工,再進(jìn) 行火焰噴涂,使噴涂涂層能夠覆蓋凹槽內(nèi)部,保證球 閥和閥桿旋轉(zhuǎn)受力點(diǎn)處的硬度和抗變形能力。

(2)對(duì)球閥進(jìn)行凹槽機(jī)械加工后,根據(jù)球閥的 變形點(diǎn)確定受力區(qū)域,在鉸接面的受力區(qū)域進(jìn)行硬 質(zhì)合金的內(nèi)孔激光熔覆改性,以確保鉸接處的硬度 和抗變形能力。

參考文獻(xiàn):

[1] 鹿海洋.多角度沖擊下Cr3C2-kNiCr改性涂層的沖蝕 磨損特性及機(jī)理研究[D].濟(jì)南:山東大學(xué),2022.

[2] 孫勇,孫健豪,唐洪奎,等.熱噴涂用Inconel718粉末 制備及涂層性能研究[J].金屬加工(熱加工),2022 (7):58-61.

[3] 易新林.超音速火焰噴涂Cr3C2/Fe復(fù)合涂層的組織 結(jié)構(gòu)及其性能研究 [D].馬鞍山:安徽工業(yè)大學(xué), 2021.

[4] 國(guó)俊豐,夏春陽(yáng).熱噴涂TiC-NiCr涂層的磨損行為及 機(jī)理[J].有色金屬工程,2021,11(10):48-53.

[5] 章友誼.超音速火焰噴涂 Cr3C2-NiCr涂層和 WC10Co-4Cr涂層的組織與性能[J].材料保護(hù),2020,53 (7):100-104,136.

[6] 丁翔,程旭東,丁彰雄,等.超音速火焰噴涂微納米 WC-CoCr涂層的性能與空蝕行為[J].中國(guó)有色金屬 學(xué)報(bào),2017,27(8):1679-1686.

[7] KANE K A.Theeffectofbondcoatingsurface modification on the performance of atmospheric plasmaspraythermalbarriercoatings[J].Surfaceand CoatingsTechnology,2019,378:125042.

[8] VERESCHAKAA,GRIGORIEVS,CHIGAREVA, etal.Developmentofamodelofcrackpropagationin multilayer hard coatings under conditions of stochasticforceimpact[J].Materials,2021,14(2): 260.

[9] 黃瑞,劉湘江,黃宗澤.R18CrNi8鋼制滲碳針閥體失 效分析[J].寶鋼技術(shù),2021(2):43-47.

[10] ZHENGBINGQI.Effectofsputteringpoweronthe chemicalcomposition,microstructureandmechanical propertiesofCrNxhardcoatingsdepositedbyreactive magnetronsputtering[J].Vacuum,2017,145:136- 143.

[11] 王坤,姜鶴明,金克雨,等.球閥表面熱噴涂鎳基合金 強(qiáng)化層耐磨性的研究[J].四川冶金,2022,44(2):23- 27,59.

[12] 黃宇生,柏洪武,邱曉來(lái),等.超音速火焰噴涂Cr3C2- NiCr涂層性能及其在金屬硬密封球閥上的應(yīng)用[J]. 材料保護(hù),2020,53(9):50-55.

[13] 陳彥,杭麗娜,張程,等.鈦材球閥閥球及閥座表面硬 化處理的研究[J].化工機(jī)械,2018,45(5):533-537.

[14] 車(chē)鵬程,邵文柱,程義,等.瞬時(shí)過(guò)熱對(duì)高鉻鎳奧氏體 鋼斷裂和析出相形變的影響機(jī)理[J].金屬熱處理, 2021,46(5):235-242.

[15] 盧艷東,田洪志.超級(jí)雙相不銹鋼球閥腐蝕泄漏預(yù)防 措施[J].發(fā)電設(shè)備,2021,35(3):177-184.

[16] 夏雯,劉淑鳳,杜風(fēng)貞,等.天然氣管道用直通球閥的 開(kāi)裂原因分析[J].理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)),2017,53 (11):818-821.

[17] 黃美林,吳懷敏,王忠淵,等.高溫高壓耐磨球閥的研 制[J].閥門(mén),2020(6):13-16.

[18] 李俊,呂東,張曉忠,等.金屬密封球閥的密封性能機(jī) 理解析[J].閥門(mén),2022(2):123-127.

[19] 曹海.耐磨球閥在煤直接液化工藝的應(yīng)用及失效分析 [J].化工管理,2021(26):178-179,182.

[20] 李憲爽.某亞臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器泄漏原因分析 [J].理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)),2019,55(1):56-58.

[21] 張成,陸平,張清雙,等.金屬密封球閥密封面硬化技 術(shù)的選擇[J].通用機(jī)械,2015(5):87-88.

[22] 郝小虎,趙煒,李建國(guó),等.長(zhǎng)輸管道閥門(mén)內(nèi)漏失效分 析和控制措施[J].全面腐蝕控制,2020,34(7):117- 119.

<文章來(lái)源>材料與測(cè)試網(wǎng)>期刊論文>理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè)>59卷>6期(pp:55-58)>