胡 鵬,江仲佶,祁學軍

(神龍汽車有限公司,武漢 ４３００５６)

摘 要:某汽油發(fā)動機氣門彈簧在臺架試驗中發(fā)生了早期斷裂失效.采用斷口觀察和分析、化學成分分析、金相檢驗、硬度測試等方法,對氣門彈簧斷裂的原因進行了分析.結(jié)果表明:氣門彈簧斷裂的性質(zhì)為疲勞斷裂,氣門彈簧斷裂的原因為表面存在磨損,導致彈簧的疲勞強度和疲勞壽命下降.

關鍵詞:氣門彈簧;磨損;疲勞斷裂

中圖分類號:TG１１５．２ 文獻標志碼:B 文章編號:１００１Ｇ４０１２(２０１７)０７Ｇ０５０７Ｇ０３

FractureFailureAnalysisofaValveSpringoftheGasolineEngine

HUPeng,JIANGZhongji,QIXuejun

(DongfengPeugeotCitroenAutomobileCo．,Ltd．,Wuhan４３００５６,China)

Abstract:TheearlyfracturefailureoccurredtoavalvespringofthegasolineengineduringthebenchtestThefailurereasonsofthevalvespring。 wereanalyzedbymeansoffractureobservationandanalysis,chemicalcompositionanalysis,metallographicexamination and hardnesstesting．Theresultsshow that:thefracture。

mechanismofthevalvespringwasfatiguefracture;thefracturereasonofthevalvespringwasthattheabrasionexistedonthesurfaceandreducedthefatiguestrengthandthefatiguelifeofthevalvespring．

Keywords:valvespring;abrasion;fatiguefracture

氣門彈簧是發(fā)動機配氣系統(tǒng)中的一個關鍵零件,其作用是保證氣門座與氣門的氣密性,吸收氣門在開啟和關閉過程中傳動零件所產(chǎn)生的慣性力.因此,氣門彈簧的性能直接影響著發(fā)動機的運行安全及效率[１].

山東 某 公 司 生 產(chǎn) 的 發(fā) 動 機 氣 門 彈 簧 材 料 為OTEVA７５超純凈彈簧鋼,經(jīng)過繞簧、熱處理、磨簧、噴丸等工藝處理后,裝入發(fā)動機進行臺架試驗.試驗進行到第４６８h時(要求進行５００h耐久試驗),發(fā)動機功率下降,重啟后怠速抖動,停止試驗拆機后發(fā)現(xiàn)４缸第２個彈簧斷裂,其他零件無異常.故障件實物形貌如圖１所示.該氣門彈簧為兩端變節(jié)距氣門彈簧,彈簧兩端并頭并磨平,經(jīng)過一圈均勻過渡到等節(jié)距.為了確定其斷裂原 因 ,筆 者 對 其 進 行 了 斷 口 形 貌 觀 察 和分析、化學成分分析、金相檢驗和硬度測試.

１ 理化檢驗

１．１ 斷口宏觀觀察

該氣 門 彈 簧 斷 裂 位 置 在 第 ２~３ 個 彈 簧 圈處,將斷口 放 在 掃 描 電 鏡 下 進 行 觀 察,發(fā) 現(xiàn) 其 斷裂源處于 磨 損 帶 處,磨 損 帶 上 有 一 些 小 凹 坑,如圖２~５所 示,且 有 些 凹 坑 附 近 可 以 看 見 一 些 細小裂 紋 (圖 ５ 箭 頭 所 示 ),磨 損 帶 在 彈 簧 的 接 觸圈處.

１．２ 斷口微觀觀察

彈簧斷口經(jīng)超聲波清洗后,在 FEIＧ６５０型掃描電子顯微鏡上進行觀察.斷口截面的整體形貌如圖６所示,斷裂源位于彈簧接觸表面的磨損帶處;B區(qū)為疲勞擴展區(qū),該區(qū)域較為平坦,疲勞輝紋明顯,如圖７所示;C區(qū)為最終瞬斷區(qū),起伏較大,為韌窩形貌,如圖８所示.

１．３ 化學成分分析

使用SPECTRO ARCOSICP型等離子體發(fā)射光譜儀對斷裂氣門彈簧的化學成分進行分析,如表１所示,可見氣門彈簧的化學成分符合供貨雙方簽訂的技術協(xié)議要求.

１．４ 金相檢驗

對氣門彈簧斷口附近的橫縱截面分別取樣,鑲嵌后研磨、拋光.觀察縱截面試樣,其夾雜物含量較低,鋼材較純凈.采用４％(體積分數(shù))硝酸酒精溶液侵蝕橫 截 面 試 樣,可 見 其 顯 微 組 織 為 回 火 屈 氏體[２](圖９),表面無脫碳或滲碳現(xiàn)象(圖１０).

１．５ 硬度測試

依照 GB/T４３４０．１－２００９中的測試方法,使用Wilson４３２SVD型顯微維氏硬度計對該氣門彈簧進行硬度測試.結(jié)果顯示其基體顯微硬度實測值為５９０,５９６,５９２HV,平均硬度為５９３HV,根據(jù) DINENISO１８２６５－２００４轉(zhuǎn)換成洛氏硬度為５４．８HRC,符合技術協(xié)議中硬度為５２~５６HRC的要求.

２ 分析與討論

斷裂是氣門彈簧常見的損壞形式,總結(jié)氣門彈計出現(xiàn)問題造成強度不夠,裂紋源一般在彈簧的內(nèi)側(cè).失效彈簧兩端并緊磨平,該結(jié)構在第１~３圈處承受的彎曲應力及扭轉(zhuǎn)應力最大,工作時在此處發(fā)生斷裂的概率也最大.同時因為在１~３個彈簧圈處先承受沖擊載荷,又不能迅速有效地將載荷傳遞給其他圈彈簧,吸收的沖擊能量最多[４],因此相對于其他圈的壓縮量要更大.力學性能、微觀組織及化學成分的分析結(jié)果顯示,該氣門彈簧的硬度、化學成分均符合要求,顯微組織為正常的回火屈氏體,內(nèi)部夾雜物也無異常.斷口的微觀形貌分析發(fā)現(xiàn),該氣門彈簧斷裂是由于在彈簧表面存在磨損帶,受應力作用下在該處發(fā)生疲勞開裂.彈簧受應力集中的作用在擦傷磨損處產(chǎn)生微裂紋,彈簧工作時不斷地周期性往復變形,裂紋在應力循環(huán)作用下逐漸擴展,形成了圖６所示的疲勞擴展區(qū) B,因此該區(qū)域較為平坦.失效氣門彈簧斷裂源處的磨損帶呈直線分布,

說明彈簧磨損帶是在斷裂之前形成的,同時彈簧內(nèi)表面與外表面的受力分析表明,該氣門彈簧斷裂屬于異常疲勞斷裂.在掃描電鏡下觀察,疲勞斷裂源在彈簧表面磨損帶處,顯示接觸面擦傷對該氣門彈簧的斷裂有影響.

在耐久試驗過程中,氣門彈簧第２圈與第３圈不斷接觸,表面產(chǎn)生磨損帶.工作中氣門彈簧不停地往復運動,伴隨著應力的不斷循環(huán),磨損帶處形成疲勞斷裂源,受力的同時裂紋不斷擴展.當彈簧所剩有效截面不能承受外界載荷時,就會造成該氣門彈簧早期斷裂失效[５].

３ 結(jié)論及建議

該氣門彈簧斷裂屬于早期疲勞斷裂,斷裂失效的主要原因是由于在彈簧第２~３圈處有較嚴重的磨損帶,導致彈簧疲勞強度和疲勞壽命下降.建議生產(chǎn)廠家優(yōu)化噴丸工藝,提高氣門彈簧表面的疲勞強度,同時在滿足裝配的情況下,增加第２~３圈彈簧 間 距,盡 量 避 免 或 減 少 彈 簧 第 ２ 圈 與第３圈接觸.簧斷裂失效的原因主要有以下幾個方面:①氣門彈簧表面有缺陷,即使用或裝配過程中操作不規(guī)范,損壞了彈簧表面;②過載斷裂,即彈簧工作時受力超過材料本身所能承受的強度;③材料內(nèi)部微觀組織異?；蚝瑯朔墙饘賷A雜物.該斷裂失效的氣門彈簧屬圓柱壓縮螺旋彈簧,兩端并緊磨平.該類型彈簧在軸向應力的作用下,任意橫截面所受到的切應力在彈簧的內(nèi)徑受力最大,外徑受力最小[３].如果選擇材料不合適或者設計出現(xiàn)問題造成強度不夠,裂紋源一般在彈簧的內(nèi)側(cè).失效彈簧兩端并緊磨平,該結(jié)構在第１~３圈處承受的彎曲應力及扭轉(zhuǎn)應力最大,工作時在此處發(fā)生斷裂的概率也最大.同時因為在１~３個彈簧圈處先承受沖擊載荷,又不能迅速有效地將載荷傳遞給其他圈彈簧,吸收的沖擊能量最多[４],因此相對于其他圈的壓縮量要更大.

力學性能、微觀組織及化學成分的分析結(jié)果顯示,該氣門彈簧的硬度、化學成分均符合要求,顯微組織為正常的回火屈氏體,內(nèi)部夾雜物也無異常.斷口的微觀形貌分析發(fā)現(xiàn),該氣門彈簧斷裂是由于在彈簧表面存在磨損帶,受應力作用下在該處

發(fā)生疲勞開裂.彈簧受應力集中的作用在擦傷磨損處產(chǎn)生微裂紋,彈簧工作時不斷地周期性往復變形,裂紋在應力循環(huán)作用下逐漸擴展,形成了圖６所示的疲勞擴展區(qū) B,因此該區(qū)域較為平坦.

失效氣門彈簧斷裂源處的磨損帶呈直線分布,說明彈簧磨損帶是在斷裂之前形成的,同時彈簧內(nèi)表面與外表面的受力分析表明,該氣門彈簧斷裂屬于異常疲勞斷裂.在掃描電鏡下觀察,疲勞斷裂源在彈簧表面磨損帶處,顯示接觸面擦傷對該氣門彈簧的斷裂有影響.

在耐久試驗過程中,氣門彈簧第２圈與第３圈不斷接觸,表面產(chǎn)生磨損帶.工作中氣門彈簧不停地往復運動,伴隨著應力的不斷循環(huán),磨損帶處形成疲勞斷裂源,受力的同時裂紋不斷擴展.當彈簧所剩有效截面不能承受外界載荷時,就會造成該氣門彈簧早期斷裂失效[５].

３ 結(jié)論及建議

該氣門彈簧斷裂屬于早期疲勞斷裂,斷裂失效的主要原因是由于在彈簧第２~３圈處有較嚴重的磨損帶,導致彈簧疲勞強度和疲勞壽命下降.建議生產(chǎn)廠家優(yōu)化噴丸工藝,提高氣門彈簧表面的疲勞強度,同時在滿足裝配的情況下,增加第２~３圈彈簧 間 距,盡 量 避 免 或 減 少 彈 簧 第 ２ 圈 與第３圈接觸.

１．３ 支架受力與結(jié)構分析

支架除了受到裝配和連接總管的彎扭應力外,主要承受發(fā)動機工作時的振動應力,銷軸與支架采用點焊方式連接,易產(chǎn)生應力集中.從多起銷軸脫落和焊接區(qū)出現(xiàn)的裂紋特征來看,焊接點是支架中承力最薄弱的區(qū)域.

２ 分析與討論

銷軸與支架連接的焊點在發(fā)動機工作的振動應力作用下產(chǎn)生疲勞裂紋,進而斷裂引起銷軸脫落.該支架作為發(fā)動機總管的支架,在飛機飛行時承受振動應力,除飛機起飛和降落時,飛機正常飛行時振動應力很小.但出現(xiàn)了多起銷軸脫落和連接焊點疲勞裂紋,其原因應有支架的結(jié)構形式、焊接的連接方式、焊接強度等因素.在支架組件中,銷軸起到固定桿的作用,與支架采用開口管狀連接和點焊接方式,其支架與銷軸間的間隙很難保證,銷軸和支架焊縫結(jié)合線處存在尖銳夾角,在工藝上也難以徹底消除.因此,改進支架整體結(jié)構和連接方式,消除振動的局部集中點,是解決該故障的根本措施.故障件中焊接的熔化深度和有效焊接厚度都很小,這也是造成零件強度低,產(chǎn)生疲勞開裂的主要原因之一[８].對該故障件進行了焊接工藝改進研究,改進了焊接工藝參數(shù)和方法,使焊接的熔化深度、有效焊接厚度有了很大提高,改進后樣件焊點的微觀形貌見圖９.

通過以上分析,可以得出該型發(fā)動機發(fā)生多起銷軸脫落和銷軸與支架開裂的主要原因是支架組件的設計結(jié)構、連接工藝不合理和焊接強度低.

３ 結(jié)論

(１)該銷軸脫落是由于銷軸與支架連接點焊縫在發(fā)動機工作時產(chǎn)生疲勞開裂所引起的.

(２)銷軸脫落和銷軸與支架產(chǎn)生裂紋的主要原因是支架組件的設計結(jié)構、連接工藝不合理和焊接

強度低.

（文章來源：材料與測試網(wǎng)-理化檢驗－物理分冊>2017年>7期> pp.507）