摘 要:分別在不同牌號 H 型鋼的腹板和翼緣取樣,按照標(biāo)準(zhǔn)制備成１A 及１B試樣進(jìn)行拉伸試 驗(yàn),研究了 H 型鋼不同部位、不同尺寸試樣對拉伸試驗(yàn)結(jié)果的影響.結(jié)果表明:H 型鋼腹板試樣的 強(qiáng)度比翼緣試樣的高,拉伸試樣應(yīng)盡量在翼緣部位取樣. 

關(guān)鍵詞:H 型鋼;翼緣;腹板;力學(xué)性能;拉伸試驗(yàn);試樣 

中圖分類號:TG１４２．１ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號:１００１Ｇ４０１２(２０２０)０２Ｇ０００６Ｇ０４

H 型鋼有SS,SM,SN 等多種規(guī)格,因具有抗震 和相對輕便等優(yōu)點(diǎn)而受到越來越多的關(guān)注.國家體 育場、港珠澳大橋等世界矚目的建筑均使用大量的 H 型鋼作為梁或支架,因此 H 型鋼的質(zhì)量也成為整 個建筑質(zhì)量的重中之重.

對于 H 型鋼力學(xué)性能的測試,不同位置所取試 樣的測試結(jié)果會有所不同.因此拉伸試樣的取樣部 位及加工尺寸在國內(nèi)外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中均有明確規(guī)定. JISG０４１６:２００６«鋼及鋼產(chǎn)品 力學(xué)性能試樣取樣位 置及試樣制備»中第 A．２．１b)條規(guī)定對于法蘭寬度 小于１５０mm 的 H 型鋼,可以從筒體采集測試試樣 即腹板取樣;GB/T２９７５－２０１８ [１]也較１９９８版增加 了“對于翼緣無傾斜且大于１５０mm 的產(chǎn)品應(yīng)從翼 緣取拉伸試樣”的內(nèi)容. 

為了更好地研究 H 型鋼產(chǎn)品的力學(xué)性能,深入 了解不同類型試樣對拉伸試驗(yàn)結(jié)果的影響,筆者針 對不同牌號、不同規(guī)格的 H 型鋼分別在翼緣和腹板 取樣,并 按 照 JIS G０４１６:２００６,JISZ２２４１:２０１１ «金屬材料拉伸試驗(yàn)方法»的要求加工成１A 和１B 試樣進(jìn)行了對比試驗(yàn).

１ 試樣制備 

選取牌號為 SS４００和 SM４９０B 相同規(guī)格的 H 型鋼各 兩 根,并 對 其 進(jìn) 行 編 號.對 于 翼 緣 寬 度 為 ３００mm 的試樣,分別制備１A 及１B 試樣各３個. 對于翼緣寬度為１００mm 的試樣,在腹板取樣加工 成１A 和１B試樣各３個,由于翼緣寬度較窄,只取 １B試樣３個;具體制樣方案見表１,拉伸試樣宏觀 形貌見圖１,各試樣尺寸見表２. 

２ 試驗(yàn)設(shè)備 

使用德國 Zwizk公司的 Z１２００Y 型材料試驗(yàn)機(jī) 進(jìn)行拉伸試驗(yàn),該設(shè)備配備有雙肩平板夾具、０．５級軸 向引伸計(jì)以及０．５級載荷傳感器.拉伸試驗(yàn)機(jī)參數(shù) 設(shè)置同時(shí)符合國標(biāo)及日標(biāo)要求.在彈性范圍至上屈 服階段,應(yīng)力速率設(shè)置為１５MPa??s－１;在塑性變形范 圍至規(guī)定強(qiáng)度,應(yīng)變速率設(shè)置為０．００１５s－１,平行長 度內(nèi)的應(yīng)變速率應(yīng)盡可能保持恒定;測定屈服強(qiáng)度或 者塑性延伸強(qiáng)度之后,應(yīng)變速率設(shè)置為０．００６s－１.

３ 試驗(yàn)結(jié)果與討論 

拉伸斷裂 后 試 樣 的 宏 觀 形 貌 如 圖 ２ 所 示,各 試樣測試結(jié)果如表３所示.可以看出同一取樣部 位、同一類 型 試 樣 的 上 屈 服 強(qiáng) 度、抗 拉 強(qiáng) 度、斷 后 伸長率基 本 相 同.對 于 取 自 翼 緣 的 試 樣,其 斷 后 伸長 率 由 于 橫 截 面 積 不 同 會 有 所 差 別. 根 據(jù) Oliver公式,即

式中:A 為斷后伸長率;S０ 為試樣原始橫截面積; L０ 為試樣原始標(biāo)距長度;α、m 為材料相關(guān)系數(shù). 

可知１A 試樣的斷后伸長率約為１B試樣的１．１ 倍.該試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)與 Oliver公式計(jì)算結(jié)果基本 一致,但腹板１A,１B試樣的屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度均 比翼緣試樣的高,尤其是腹板試樣的屈服強(qiáng)度明顯 高于翼緣試樣的.從軋制工藝來看,在截面相同時(shí), 流到腹板或淤積在腹板上的冷卻水比翼緣上的多, 腹板的冷卻速度快,獲得的組織較細(xì),因此強(qiáng)度比翼 緣的高,可見試驗(yàn)結(jié)果也與軋制工藝相吻合. 

計(jì) 算 得 出 ２０ ℃ 時(shí) 的 電 阻 系 數(shù) ρ２０ ＝ ０．０１７４Ω??mm２??m－１. 

３．２．３ 擴(kuò)展不確定度的評定 

取置信概率為９５％,包含因子k＝２,擴(kuò)展不確 定 度 為 U９５ ＝ k ??u２(ρ２０)＝ ２ × ０．００１ ３ ＝ ０．００２６Ω??mm２??m－１.

３．３ 不確定度報(bào)告 

電阻系 數(shù) 測 量 結(jié) 果 為ρ２０ ＝０．０１７４±U９５ ＝ (０．０１７４±０．００２６)Ω??mm２??m－１.

４ 結(jié)論 

(１)稱重法測得的截面積和電阻系數(shù)擴(kuò)展不確 定度均大于計(jì)算法測得的. 

(２)在d 實(shí)測值和f 值均符合產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)要求 時(shí),采用 計(jì) 算 法 測 量 試 樣 截 面 積 更 為 可 靠,這 與 GB/T３５１－１９９５ 對 圓 形 截 面 積 導(dǎo) 體 的 測 量 要 求 一致. 

(３)稱重法測量截面積的不確定度主要受卡尺 最大允許誤差影響,這也是導(dǎo)致稱重法不確定度大 于計(jì)算法不確定度的主要原因.采用最大允許誤差 較小的 卡 尺 可 在 一 定 程 度 上 減 小 稱 重 法 的 不 確 定度.

參考文獻(xiàn): 

[１] 夏晉燕,馮群．用 QJ３６電橋測量系統(tǒng)測量導(dǎo)體直流 電阻不 確 定 度 分 析 [J]．現(xiàn) 代 測 量 與 實(shí) 驗(yàn) 室 管 理, ２０１３,２１(１):３１Ｇ３２． 

[２] 王承忠．測試不確定度原理及在理化檢驗(yàn)中的應(yīng)用 [J]．理化檢驗(yàn)(物理分冊),２００３,３９(６):３２８Ｇ３２２． 

[３] 李杰妹．聚氨酯絕緣材料體積電阻率測量的不確定 度評定[J]．化學(xué)推進(jìn)劑與高分子材料,２０１２,１０(１): ９３Ｇ９６． 

[４] 詹明瓊．直流電橋示值誤差測量不確定度的分析[J]． 工業(yè)計(jì)量,２０１５,２５(S１):１２１Ｇ１２２． 

[５] 呂瑞珍,商虹．金屬導(dǎo)體材料體積電阻率的測量不確 定度的評定[J]．理化檢驗(yàn)(物理分冊),２００４,４０(１２): ６１６Ｇ６１７． 

[６] 黃旭東．H９６黃銅棒導(dǎo)電率測試結(jié)果的不確定度評 定[J]．理化檢驗(yàn)(物理分冊),２０１６,５２(７):４５０Ｇ４５３． 

[７] 鄭程．稱重法測量不規(guī)則黃銅試樣橫截面積的不確 定度評定[J]．理 化 檢 驗(yàn)(物 理 分 冊),２０１７,５３(１１): ７９５Ｇ７９８．

<文章  >材料與測試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊 > 56卷 > 2期 (pp:6-9)>