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瀏覽:- 發(fā)布日期:2024-11-28 13:47:48【

R26高溫合金具有優(yōu)良的抗蠕變性能和抗應(yīng)力松弛性能,被廣泛應(yīng)用于汽輪機汽缸、主汽門等管道法蘭部件[1]。然而,隨著運行時間的延長,該材料高溫螺栓存在嚴(yán)重的第二相析出傾向。帶狀組織的存在會加重這一傾向,并產(chǎn)生晶間裂紋,嚴(yán)重時會使高溫螺栓發(fā)生脆性斷裂,給設(shè)備的安全穩(wěn)定運行造成隱患[2-3]。某機組高壓導(dǎo)汽管法蘭螺栓發(fā)生斷裂現(xiàn)象,螺栓材料為R26合金,尺寸(直徑×長度)為55 mm×575 mm(見圖1)。筆者采用一系列理化檢驗方法分析了螺栓斷裂的原因,以避免該類問題再次發(fā)生。 

圖  1  斷裂螺栓的宏觀形貌

將斷裂螺栓的斷口清洗后進行宏觀觀察,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知:斷口呈多裂紋源擴散特征,不同裂紋源擴展后在交匯位置形成臺階;未見明顯疲勞紋路,表面呈顆粒狀。說明螺栓斷裂方式為脆性斷裂。 

圖  2  清洗后斷口的宏觀形貌

在斷口附近沿軸向取樣,試樣的宏觀形貌如圖3所示。由圖3可知:在斷口軸向上可見裂紋擴展特征,且裂紋存在多條分叉。 

圖  3  斷口軸向上的宏觀形貌

在斷裂螺栓上取樣,對試樣進行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知:試樣中Ti元素含量超出DL/T 439—2018 《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術(shù)導(dǎo)則》的要求。 

Table  1.  斷裂螺栓的化學(xué)成分分析結(jié)果
項目 質(zhì)量分?jǐn)?shù)
C Si Mn P S Cr Ni Mn Ti Co Mo
實測值 0.08 0.74 0.62 0.010 0.021 17.2 35.4 0.34 3.56 18.3 2.9
標(biāo)準(zhǔn)值 ≤0.08 ≤1.5 ≤1.0 ≤0.030 ≤0.030 16.0~20.0 35.0~39.0 ≤1.00 2.5~3.0 18.0~20.0 2.5~3.5

在螺栓斷口上截取金相試樣,利用光學(xué)顯微鏡對試樣進行觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知:斷口裂紋分叉處可見多處沿晶微裂紋及氧化膜特征。說明裂紋已形成一段時間,并在運行過程中不斷擴展并氧化。 

圖  4  斷口處的微觀形貌

斷裂螺栓的顯微組織形貌如圖5所示。由圖5可知:螺栓的組織為奧氏體,析出物聚集處可見開裂初期特征,開裂附近存在帶狀第二相析出,微裂紋擴展方向與軋制流線方向一致,均平行于螺栓主要受力方向。說明析出物的存在造成了區(qū)域弱化,使裂紋擴展方向與受力方向不垂直。 

圖  5  斷裂螺栓的顯微組織形貌

在斷裂螺栓軸向上取樣,對試樣進行力學(xué)性能測試,結(jié)果如表2所示。由表2可知:試樣的硬度高于DL/T 439—2018要求上限,且抗拉強度和屈服強度均高于標(biāo)準(zhǔn)要求。 

Table  2.  斷裂螺栓的力學(xué)性能測試結(jié)果
項目 抗拉強度/MPa 屈服強度/MPa 斷后伸長率/% 斷面收縮率/% 硬度/HB
實測值 1 271 932 22.0 36 364
標(biāo)準(zhǔn)值 ≤1 000 ≤555 ≤14.0 ≤20 262~331

在螺栓斷口處取樣,對試樣進行SEM分析,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知:斷口呈冰糖狀,晶界處呈微裂紋特征,為脆性斷裂的典型形貌。 

圖  6  斷口處SEM形貌

對螺栓斷口處進行能譜分析,分析位置如圖7所示,分析結(jié)果如表3所示。由表3可知:灰色顆粒析出物中的Ti元素含量高于基體,為基體中的Ti元素未熔或析出所致;晶界處白色第二相中Ni、Ti元素含量偏高,為區(qū)域Ni、Ti元素富集相析出所致。 

圖  7  螺栓斷口處能譜分析位置
Table  3.  螺栓斷口處能譜分析結(jié)果
分析位置 質(zhì)量分?jǐn)?shù)
Cr Ni Ti
譜圖1 5.2 9.3 45.9
譜圖3 4.5 44.1 25.1
譜圖4 13.5 25.1 2.0

綜合上述分析結(jié)果可知:該斷裂螺栓中Ti元素含量偏高、硬度超出標(biāo)準(zhǔn)要求,且組織中存在帶狀析出物,在SEM下可觀察到鈦化物顆粒呈帶狀分布。鈦化物大量析出使螺栓的軸向強度增大,硬度變大。帶狀組織的存在使螺栓的抗高溫蠕變性能和抗松弛性能變差,造成高溫螺栓的使用性能變差[4]。根據(jù)宏觀觀察和SEM分析結(jié)果可知,螺栓的斷裂性質(zhì)為脆性斷裂,斷口存在多處分叉裂紋,裂紋擴展方向為軸向,裂紋附近存在晶界氧化特征與表面氧化膜,推斷該裂紋已存在一段時間,且運行應(yīng)力不是造成裂紋形成的主要原因。斷裂螺栓中存在帶狀組織,導(dǎo)致其硬度變大,塑性和韌性變差[5]。螺栓在長期運行后部分區(qū)域的抗氧化性能變差,使螺栓形成晶間氧化微裂紋,微裂紋不斷擴展,最終使螺栓發(fā)生脆性斷裂。 

該螺栓為高壓導(dǎo)氣管法蘭固定螺栓,運行過程中主要承受軸向應(yīng)力與機組啟停過程中產(chǎn)生的熱應(yīng)力,服役溫度高于540 ℃,運行條件極為惡劣[6]。對于汽輪機中運行的高溫、高壓螺栓,較小的性能差異即可造成螺栓斷裂[7-8]。 

斷裂螺栓中的Ti元素含量偏高,使材料中形成點狀析出物,熱軋加工后,析出物形成弱化的鈦化物帶狀組織,導(dǎo)致螺栓的高溫性能下降、硬度變大,螺栓長期在高溫環(huán)境下服役,最終導(dǎo)致螺栓發(fā)生脆性斷裂。 

建議對已投運高溫螺栓進行抽查,對硬度、化學(xué)成分不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的螺栓進行金相檢驗,必要時進行更換。建議對高溫螺栓備品庫中的螺栓進行檢查,及時更換品質(zhì)不好的螺栓備品。




文章來源——材料與測試網(wǎng)

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