唐鋼公司南區(qū)4#高爐容積為3200 m3，于2007–9–8建成投產(chǎn)，設(shè)計(jì)年產(chǎn)量280萬(wàn)t。利用系數(shù)：2.50 t/(m3·d)，焦比：330 kg/t，噴煤量：180 kg/t，最大量為200 kg/t；燃料比：510 kg/t，爐頂壓力：0.23 MPa，熱風(fēng)溫度：1200~1250 °C，渣量：320 kg/t，年平均作業(yè)率：97%。

南區(qū)4#高爐有4個(gè)出鐵口，32個(gè)風(fēng)口，矩形出鐵場(chǎng)，每個(gè)鐵口液壓泥炮一座，德國(guó)TMT開(kāi)口機(jī)，揭蓋機(jī)、擺動(dòng)流嘴，晝夜出鐵次數(shù)為12。

1.   現(xiàn)狀描述

唐鋼公司南區(qū)4#高爐在治理前，鐵口長(zhǎng)期存在噴濺問(wèn)題，其危害總結(jié)為以下6點(diǎn)：（1）制約高爐產(chǎn)能提升，導(dǎo)致?tīng)t況失常：鐵口噴濺直接導(dǎo)致高爐渣鐵排放不均，甚至出不凈，限制高爐的強(qiáng)化冶煉；（2） 形成出鐵事故：鐵口噴濺會(huì)對(duì)鐵口泥套造成破壞，一是刷壞泥套，二是在泥套內(nèi)形成頑固性積渣、積鐵，如果爐前未及時(shí)發(fā)現(xiàn)、處理，會(huì)導(dǎo)致堵不上口、燒壞泥炮等惡性事故；（3）爐前工作量大，干渣量多；（4）鐵口區(qū)域工作環(huán)境差，威脅到安全與環(huán)保；（5）影響生產(chǎn)成本：鐵口的噴濺造成出鐵效果差，鐵次大幅增加，炮泥用量上升；（6）主溝壽命縮短；由于鐵口的長(zhǎng)時(shí)間噴濺，鐵水落點(diǎn)附近的主溝兩側(cè)侵蝕速度加快，主溝的使用周期大大縮短。

南區(qū)4#高爐自2017年12月份開(kāi)始3#鐵口出現(xiàn)嚴(yán)重噴濺現(xiàn)象，噴濺時(shí)間30~60 min（平均47 min），噴濺情況可總結(jié)分為3種：（1）開(kāi)口之后鐵口一直噴濺至堵口；（2）開(kāi)口后可以正常出鐵20~40 min，之后出現(xiàn)噴濺至堵口；（3）開(kāi)口后噴濺，正常出鐵20~30 min后繼續(xù)噴濺至堵口。3#鐵口平均出鐵量2690 t/d，平均出鐵時(shí)間104.8 min；1#鐵口出鐵量平均3088 t/d，平均出鐵時(shí)間103 min；2#鐵口出鐵量平均3074 t/d，平均出鐵時(shí)間105 min；4#鐵口平均出鐵量3105 t/d，平均出鐵時(shí)間105 min（以上數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)周期為2017年12月至2018年6月）。由于鐵口噴濺，3#鐵口日出鐵量遠(yuǎn)低于其他鐵口，同時(shí)大幅度降低了大蓋的使用壽命，3#鐵口大蓋更換周期約5 d，其他鐵口大蓋更換周期約15 d。

2.   原因分析

3#鐵口噴濺的原因是由于液態(tài)渣鐵從鐵口孔道中高速流出時(shí)混入某種氣體，在流出鐵口后體積發(fā)生急劇膨脹發(fā)散。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀察可以排除高爐爐況不穩(wěn)（其他鐵口無(wú)噴濺情況）及炮泥原料的原因，氣體的來(lái)源是冷卻壁間隙、風(fēng)口各套與風(fēng)口組合磚之間間隙、耐火砌體間縫隙、爐殼與冷卻壁間的間隙[1]。

3.   解決方案的確定

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)分析，煤氣通過(guò)高爐內(nèi)耐材之間或爐殼與冷卻壁間的間隙竄入鐵口混入液體渣鐵中，液體渣鐵在流出鐵口后體積發(fā)生急劇膨脹發(fā)散，發(fā)生鐵口噴濺。通過(guò)“高爐灌漿壓入技術(shù)”可以填充耐材之間或爐殼與冷卻壁間的間隙，防止煤氣竄入鐵口，改善鐵口噴濺[2]。

經(jīng)過(guò)公司生產(chǎn)工藝和耐材技術(shù)人員與灌漿施工方共同討論制定3#鐵口噴濺治理方案，具體方案如下。

3.1   開(kāi)孔部位的確定

3.1.1   開(kāi)孔原則

結(jié)合爐況調(diào)查，對(duì)出現(xiàn)以下情況的部位進(jìn)行重點(diǎn)關(guān)注。

（1）測(cè)溫點(diǎn)溫度偏高的部位；

（2）對(duì)有明顯煤氣竄出的部位；

（3）冷卻壁進(jìn)出口水溫差超正常值的部位。

3.1.2   開(kāi)孔部位的確定

鐵口位于三段冷卻壁，煉鐵廠提前在鐵口周?chē)鋮s壁縫隙確定開(kāi)孔位置并做好標(biāo)記，開(kāi)孔深度為110 mm（爐皮厚度74 mm,，爐皮與冷卻壁縫隙30 mm，鐵口冷卻壁厚度160 mm，考慮到碳磚安全問(wèn)題不準(zhǔn)備鉆到冷卻壁熱面，即開(kāi)孔深度距冷卻壁熱面154 mm），爐皮外聯(lián)灌漿管徑50 mm。本次計(jì)劃開(kāi)灌漿孔24個(gè)，具體如下：

（1）3#鐵口下方（二段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，上方（四段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，上方（風(fēng)口大套下）壓入灌漿1個(gè)孔，左方（三段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，右方（三段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，再向右隔一塊冷卻壁壓入灌漿1個(gè)孔，合計(jì)10個(gè)；

（2）4#鐵口下方（二段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，上方（四段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，上方（風(fēng)口大套下）壓入灌漿2個(gè)孔，左方（三段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，右方（三段冷卻壁豎縫隙）壓入灌漿2個(gè)孔，再向左隔一塊冷卻壁壓入灌漿1個(gè)孔，合計(jì)10個(gè)；

（3）3#鐵口和4#鐵口之間冷卻壁，每隔兩塊冷卻壁壓入灌漿1個(gè)孔，合計(jì)4個(gè)。

3.2   泥漿壓入控制原則

（1）鐵口周邊區(qū)域和鐵口之間的爐缸部位，每個(gè)壓入孔進(jìn)料壓力最高控制在1.5 MPa，基礎(chǔ)壓力升高到2 MPa時(shí)視為壓滿(mǎn)；

（2）風(fēng)口帶下方孔，進(jìn)料壓力控制在1.5 MPa以下，基礎(chǔ)壓力2 MPa視為壓滿(mǎn)；

（3）每次壓入量15 kg，每孔壓入量控制在100 kg以?xún)?nèi)，如果出現(xiàn)相鄰孔出料的情況，視為兩孔貫通，壓力不超標(biāo)的前提下，壓入料可適量增加（不超50 kg）。

4.   施工過(guò)程

2018–06–24T 21：00開(kāi)始進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備工作，21：40開(kāi)始灌漿工作，25日凌晨4：30現(xiàn)場(chǎng)清理結(jié)束，具體泥漿壓入過(guò)程見(jiàn)表1、表2，其中3#、4#鐵口之間壓入部位布置情況如圖1所示。

3號(hào)、13號(hào)、15號(hào)、16號(hào)、21號(hào)、23號(hào)開(kāi)孔部位未壓入泥漿，證明開(kāi)孔處耐材之間無(wú)縫隙。20號(hào)開(kāi)孔部位未進(jìn)行灌漿作業(yè)，是由于在19號(hào)開(kāi)孔部位泥漿壓入過(guò)程中泥漿從20號(hào)開(kāi)孔部位溢出。

5.   效果驗(yàn)證

6月10日3#鐵溝第2次修補(bǔ)，7月2日投入使用，7月26日停止使用解體，本次使用周期內(nèi)，共計(jì)出鐵138次，平均出鐵時(shí)間109 min（表3），共計(jì)出鐵量88107 t，平均出鐵量3524 t/d，鐵口大蓋更換周期約10 d。通過(guò)對(duì)3#鐵口25次出鐵過(guò)程跟蹤統(tǒng)計(jì)，平均噴濺時(shí)間為27 min。

通過(guò)“高爐灌漿壓入維護(hù)技術(shù)”在南區(qū)4#高爐噴濺治理的應(yīng)用，提高了3#鐵口的出鐵時(shí)間、出鐵量、鐵口大蓋壽命，降低了噴濺時(shí)間。

6.   結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)高爐灌漿可以有效改善高爐的運(yùn)行狀況，優(yōu)化高爐內(nèi)部氣流的流動(dòng)，降低出鐵過(guò)程的噴濺，延長(zhǎng)出鐵時(shí)間，優(yōu)化高爐的運(yùn)行指標(biāo)，降低爐前工的勞動(dòng)強(qiáng)度。但高爐灌漿也存在很大的風(fēng)險(xiǎn)，高壓設(shè)備強(qiáng)行把泥漿壓入爐內(nèi)，可能會(huì)造成爐襯磚之間松動(dòng)，影響高爐壽命。所以灌漿作業(yè)必須認(rèn)真分析高爐的整體狀態(tài)，選擇正確的灌漿位置，并采用先進(jìn)的灌漿設(shè)備，時(shí)時(shí)掌控灌漿的壓力和灌入量，保證將高爐爐殼與耐材之間的縫隙填實(shí)，但不造成高爐爐磚耐材的移位，保證高爐耐材結(jié)構(gòu)不被破壞。

高爐灌漿應(yīng)配合原燃料質(zhì)量的改善及高爐的生產(chǎn)運(yùn)行操作，磚襯逐步侵蝕，熱面及縫隙逐步被渣鐵包裹，在穩(wěn)定冷卻制度下形成一定厚度的渣膜，減少高壓煤氣進(jìn)入磚縫，減弱噴濺[3]。

文章來(lái)源——金屬世界